Расчет мембранного бака для отопления: Расчет объёма расширительного бака онлайн. Рассчитать давление в расширительном баке.

Содержание

nasosy.by — Расчет расширительного бака отопительной системы

Расчет расширительного бака отопительной системы

Для определения объема расширительного бака, минимального диаметра присоединительного трубопровода, начального давления газового пространства и начального эксплуатационного давления в системе отопления выполняют расчет системы отопления.

Методика расчёта расширительных баков достаточна сложна, но минимально рассмотрев данный вопрос можно определить ряд простейших зависимостей между объёмом бака и другими параметрами:

  1. С увеличением ёмкости системы отопления, требуется больший объём расширительного бака.
  2. С увеличением максимальной температура воды в системе отопления требуется больший объём бака.
  3. С увеличением максимально допустимого давления в системе отопления можно уменьшить объём.
  4. С уменьшением высоты от места установки расширительного бака до верхней точки системы отопления возможно уменьшение объёма бака.


Необходимо отметить, что расширительные баки в системе отопления необходимы не только для компенсации изменяющегося объёма в контуре системы отопления, но и для пополнения имеющихся утечек теплоносителя. Для этого в расширительном баке предусматривают некоторый запас воды — эксплуатационный объём. Обычно в алгоритме расчёта закладывают эксплуатационный объём воды в размере 3% от общей ёмкости системы отопления.

ПОДБОР РАСШИРИТЕЛЬНЫХ БАКОВ НА ПРИМЕРЕ ОБОРУДОВАНИЯ ИЗВЕСТНОГО БРЕНДА UNIPUMP

Подбор расширительного бака необходимо производить учитывая его температурные и прочностные характеристики. Давление и температура в месте подключение бака не должны превышать максимально допустимых значений.

Объём расширительного бака должен быть больше или равен объёму, полученному в результате расчёта. Ощутимого вреда от увеличения объёма более расчётного нет.

При установке расширительных баков необходимо учитывать их габариты и соотносить их с размерами дверных или оконных проемов, учитывая, что расширительные баки диаметром более 750 мм и высотой более 1,5м могут могут иметь проблемы с транспортировкой и для их перемещения будут необходимы средства механизации. В таком случае можно построить систему отопления на основе не одного расширительного бака, а нескольких мембранных баков меньшей ёмкости.

Следует знать, что при использовании в качестве теплоносителя гликолевых смесей необходимо подбирать расширительный бак с запасом на 50% превышающим полученный при расчёте. Иначе первоочередным признаком неправильно выбранного расширительного бака или отсутствие его настройки будет частое срабатывание предохранительного клапана.

 

Итак, приступим к расчету. Для расчета рабочего объема мембранного расширительного бака необходимо определить суммарный объём системы отопления сложением водяных объемов котла, отопительных приборов, трубопроводов.

Самый простой способ расчета расширительного бака в системе отопления:

Надо, узнав объем теплоносителя в системе, умножить его на 0,08 — 0,1 т.е. примерно 8-10% от объема системы отопления. Таким образом, можно узнать, что системе в 100 литров теплоносителя требуется расширительный бак объемом около 8-10 литров.


Объем расширительного бака V = (VL x E) / D, где

VL

— суммарный объём системы (котел, радиаторы, трубы, теплообменники и т.п.)

Е

— коэффициент расширения жидкости %

D

— эффективность мембранного расширительного бака

Объем системы отопления вычислить достаточно сложно, поэтому приблизительный расчет можно получить, зная мощность системы отопления, использовав формулу исходя из соотношения 1 кВт = 15 л.

Например: отопительная мощность для дома 45 кВт, тогда суммарный объем (емкость) системы отопления VL = 15 х 45 = 675 л.
Расширение жидкости — 4 % приблизительно, для водяных систем отопления с максимальной температурой до 95°С Если в системе в качестве теплоносителя используется этиленгликоль, то приблизительный расчет коэффициента расширения можно произвести по следующей формуле:

10% — 4% х 1,1 = 4,4%
20% — 4% х 1,2 = 4,8% и т. д.
эффективность мембранного расширительного бака D = (PV — PS) / (PV + 1), где
РV — максимальное рабочее давление системы отопления (расчетное давление предохранительного клапана равно максимальному рабочему давлению), для коттеджей обычно достаточно 2,5 бар
PS
 — давление зарядки мембранного расширительного бака (должно быть равно статическому давлению системы отопления; (0,5 бар = 5 метров)

Пример приблизительного подбора бака

Отапливаемая площадь дома составляет 400 м², высота системы 5м, необходимая отопительная мощность 45 кВт, тогда объем необходимого расширительного бака составит:

VL

= 45 x 15 = 675 л.

PV

= 2,5 бар; PS = 0,5 бар

D

= (2,5 — 0,5) / (2,5 + 1) = 0,57

V

= 675 x 0,04 / 0,57 = 47,4

Выбор: расширительный бак UNIPUMP 50 литров, давление зарядки 0,5 бар

Примерные значения объема воды в системе отопления

Вид отопительных приборов

Объем системы, литр/кВт

Конвекторы

7,0

Радиаторы

10,5

Греющие поверхности, (теплые полы)

17,0

 

Коэффициент расширения (увеличения объёма) воды и водогликолевой смеси в зависимости от температуры

°С

Содержание гликоля, %

 

0

10

20

30

40

50

70

90

0

0,00013

0,0032

0,0064

0,0096

0,0128

0,0160

0,0224

0,0288

10

0,00027

0,0034

0,0066

0,0098

0,0130

0,0162

0,0226

0,0290

20

0,00177

0,0048

0,0080

0,0112

0,0144

0,0176

0,0240

0,0304

30

0,00435

0,0074

0,0106

0,0138

0,0170

0,0202

0,0266

0,0330

40

0,0078

0,0109

0,0141

0,0173

0,0205

0,0237

0,0301

0,0365

50

0,0121

0,0151

0,0183

0,0215

0,0247

0,0279

0,0343

0,0407

60

0,0171

0,0201

0,0232

0,0263

0,0294

0,0325

0,0387

0,0449

70

0,0227

0,0258

0,0288

0,0318

0,0348

0,0378

0,0438

0,0498

80

0,0290

0,0320

0,0349

0,0378

0,0407

0,0436

0,0494

0,0552

90

0,0359

0,0389

0,0417

0,0445

0,0473

0,0501

0,0557

0,0613

100

0,0434

0,0465

0,0491

0,0517

0,0543

0,0569

0,0621

0,0729

 

Схема расчета расширительного бака для системы водного отопления

Расширительный бак на стене

Содержание

Автономные образцы водяного отопления — существенный источник жизнеобеспечения домашнего хозяйства.

Учитывая конструкцию строения, применяемый энергоноситель, а также установленные цели, схематический план монтажа разнится, но стержневая основа всегда неизменна.

Расширительный мембранный бак — один из таковых. Это устройство, оберегающее от чрезмерного повышенного давления. Как произвести расчеты по установке мембранного бака, рассказывается в этой статье.

Виды баков в системах отопления и их функции

Принцип работы

В любой системе при отоплении есть установленная величина теплоносителя, как правило, для этого используются вода.

В ходе нагревательного процесса жидкость расширяется, ее избыток выводится в расширительный бак. Соответственно происходит выравнивание давления.

На рынке сейчас представлены расширительные баки, делящиеся на две категории: закрытые и открытые. Последние весьма объемны и во многом неэффективны.

В связи с этим они выходят из употребления. Более практичный вариант пользуется заслуженным признанием профессионалов.

Закрытый тип мембранного бака — это сферическая или плоская емкость. Они довольно герметичны. Внутри полость — это две половины термостойкой мембранной баллонного или диафрагменного вида.

Баки функционируют таким образом, что из-за высокой температуры расширяющийся теплоноситель оказывается в баке, эластичная мембрана удлиняется, занимаемый воздухом объем убавляется. Соответственно давление увеличивается.

При выборе бака нужно учитывать, отвечает ли наибольшее допустимое давление параметрам диапазона давления. Очень важно учесть качество мембраны, ее характеристики (срок службы, постоянство при диффузии, диапазон рабочих температур, пригодность гигиеническим нормам). Также немаловажно выполнить подбор бака для нагревания требуемого объема.

Как рассчитать необходимый объем бака

Работа бака при изменяемом объеме

Расчет мембранного бака насущен для выявления его объёма, наименьшего диаметра соединительной теплотрассы, первоначального напора газовой площади и первоначального давления.

Ошибка при применении сложной методики, может привести к многократной активации защитного клапана и ряду другим неполадкам. Однако существуют взаимосвязь между баковой емкостью и действующими характеристиками в отношении оной.

Так, чем больше предельно дозволенное сжатие, тем будет меньше необходимый размер. Значительнее наибольшая температура жидкости — крупнее величина бака. При большей ёмкости — крупнее объём бака. В зависимости от уменьшения высоты, вычисляемой от места фиксации бака вплоть до верхнего предела, уменьшается его объём.

В соответствии со специальной формулой выполняется расчет. Прежде всего, следует исходить из совокупной величины теплоносителя.

С учетом производительности существующего котла, численности и типов отопительных агрегатов производится его расчет. Пример: конвектор – 7 л / кВт, теплое покрытие — 17 л / кВт, радиатор — 10,6 л / кВт.

Мембранные баки нужны для возмещения водной емкости и для наполнения мелких потерь теплоносителя. Поэтому в баке определен запас воды — эксплуатационный размер. Например, объём жидкости составляет три процента от ёмкости системы отопления.

Для более точного расчета мембранного расширительного бака в системе отопления применяется формула:

Объем бака (V)= (Vсис* k) / D

где:

  • Vсис – это весь объем воды в системе отопления
  • k – коэффициент увеличения теплоносителя (для воды, нагретой до 95°С, — 4%)
  • D – эффективность мембранного бака.

Чтобы вычислить D, можно использовать формулу:

D = ( Pmax – Pнач ) / ( Pmax + 1 ), где Pmax – это самое большое давление.

На него происходит наладка страховочного клапана. Pнач – первоначальный воздушный пресс камеры.

Выбор бака выполняется с учётом температурных показателей и его прочности. Давление вкупе с температурой в точке подключения не может быть больше максимально возможных показателей.

Объем в итоге равен или больше объёма, принятого при расчёте. Отрицательных результатов при завышении сверхрасчётного объёма нет.

Расширительный бак (20 — 25 л) как правило используют вместе с насосом. Мощность последнего до 1,2 кВт. Насосы с мощностью уже до 2 кВт следует применять с баками объемом 50 — 60 л. В продаже есть баки с объемом в пределах 100 — 200 л. Они применяются как запасные емкости, в тех случаях, когда подача воды ненадолго прерывается.

Кстати: Используя гликолевую смесь как теплоноситель, рекомендуется монтаж бака с величиной вполовину больше расчётного.

Важно иметь ввиду, что баки с диаметром, превышающим 750 миллиметров и с высотой больше 1,5 метра, возможно, не пролезут в дверь. В этом случае потребуется установка нескольких мембранных баков с меньшей емкостью.

В материале было выяснено, как произвести расчет емкости, не прибегая к непосредственным услугам специалистов при установке расширительного бака. Однако если процедура сложна, риск допустить ошибку весьма большой, то лучше воспользоваться советом специалиста.

Расширительный бак: расчёт, выбор, установка

Расширительный бак защищает систему отопления от поломки при увеличении объема теплоносителя. Статья поможет рассчитать, выбрать и правильно установить бак.

Владимир Равилов   ⏳ 08-28-2018   06-29-2021

Плоский расширительный бак для отопления, объемом 8 литровПлоский расширительный бак для отопления, объемом 8 литров

Расширительный бак — неотъемлемая часть любой системы отопления потому, что теплоноситель при нагревании увеличивается в объеме, вода и отопительный антифриз в том числе. Расширительный бак принимает на себя увеличивающийся объем жидкости, предохраняя систему отопления от разрушения.

Расширительные баки бывают открытые и мембранные (закрытые). Открытый расширительный бак принято включать в схему классической системы отопления там, где теплоноситель циркулирует по трубам за счет естественной циркуляции. В этом случае расширительный бак устанавливают в самой верхней точке дома, желательно на чердаке. В открытый расширительный бак наливают воду при заполнении системы отопления теплоносителем, в него же заводят воздушник.

Открытый расширительный бак для классической системы отопления

Закрытые, мембранные баки применяются в закрытых системах отопления, которые все время, за исключение ремонта, находятся под избыточным давлением около 1 кгс/см2. В этом случае мембранный расширительный бак не только принимает на себя расширяющийся теплоноситель, но и поддерживают давление на постоянном уровне, даже если котел не работает и циркуляции теплоносителя в системе нет. Через мембранный бак не наполняют систему отопления, как в случае с открытым расширительным баком, который служит своеобразной воронкой.

В закрытых системах циркуляция теплоносителя осуществляется за счет циркуляционного насоса, который все чаще встраивается прямо в котел. Не обошла эта участь и расширительные баки — мембранные баки давно стали неотъемлемой частью настенных котлов. Конечно, объем расширительных баков в котлах невелик, порядка 4-8 литров, но для простых систем отопления с малым объемом теплоносителя этого достаточно.

Вообще, перед покупкой мембранного расширительного бака или изготовлением емкости открытого расширительного бака надо сделать расчёт объема бака, чтобы он смог вместить весь объем расширяющейся жидкости.

Мембранный расширительный бак (экспанзомат)

По сути, мембранный бак представляет собой гидроаккумулятор с прочной мембраной, которая способна выдерживать горячую воду без повреждения.

Расширительный бак, экспанзомат, в разрезе. Фото: Day & Nite Plumbing & HeatingРасширительные баки Джилекс различных моделей в разрезе. Иллюстрация: ИЭ 1.1/2017ЛМ

Мембрана делит бак на два отсека: воздушный и водяной. В воздушный отсек компрессором или автомобильным насосом накачивается воздух под давлением 1-1,5 кгс/см2, точное давление указано на наклейке, наклеенной на бак или в паспорте экспанзомата. Воздух под давлением выполняет роль пружины, сжимаясь при увеличении объема жидкости в баке.

Срок службы расширительного бака зависит от правильности установки и качества оборудования, в среднем составляет 5-8 лет. Продлить срок службы экспанзомата можно установив бак на обратной линии, перед циркуляционным насосом.

Выбор расширительного бака зависит от ассортимента отопительного оборудования в магазинах вашего региона, поэтому ориентируйтесь на отзывы касательно имеющихся в продаже моделей.

Расчёт расширительного бака для отопления

Выбирая расширительный бак надо знать его объем. Объем можно определить по формулам, а можно воспользоваться таблицей и подобрать бак для вашей системы отопления, если известна ёмкость системы отопления, объем теплоносителя во всех без исключения трубопроводах, радиаторах, котле и др.

Объем расширительного бака должен соответствовать расчетам, либо быть немного больше расчетной величины

В любом случае, рекомендуется покупать бак с запасом 10-15% по объему. Как говорится лишний объем не помешает, особенно если в качестве теплоносителя используется отопительный антифриз, а не вода.

Таблица. Расчет емкости расширительного бака для системы отопления, в зависимости от объема теплоносителя.
Объем теплоносителя в системе отопления, литров Емкость расширительного бака, литров
15-20 1
25-30 2
35-45 3
50-55 4
60-65 5
70-80 6
85-90 7
95-100 8
105-110 9
120 10
Примечание: расчёт верен, если в качестве теплоносителя используется вода, начальное давление в системе отопления — 1 кгс/см2, максимальное давление — 3 кгс/см2. Точный расчет объема расширительного бака можно сделать на сайте ГК Климатик.

Где и как установить расширительный бак

Мембранные расширительные баки рекомендуется устанавливать на обратной линии системы отопления, недалеко от котла, перед циркуляционным насосом, водяным патрубком вверх (горизонтальные баки: влево или вправо).

Рекомендуемый производителем способ установки мембранного расширительного бака Джилекс: 1-воздухоотводчик; 2-предохранительный клапан; 3-манометр; 4-корпус группы безопасности; 5-расширительный бак; 6-отопительный котел; 7-радиаторы отопления; 8-циркуляционный насос. Иллюстрация: ИЭ 1.1/2017ЛММембранный расширительный бак установлен правильно. Фото: Википедия

Не рекомендуется устанавливать экспанзоматы водяным патрубком вниз — это будет способствовать скоплению воздуха в баке, который будет невозможно удалить из системы. Также не рекомендуется устанавливать бак на напорной линии системы отопления, чтобы продлить срок службы мембраны.

Открытые расширительные баки по традиции монтируются в самом высоком месте дома так, чтобы труба, идущая от бака, входила в обратную линию системы отопления недалеко от входа в котел. Также требуется обеспечить удобство наполнения системы водой и контроль уровня воды в баке без дополнительных ухищрений.

Источники:

  1. Расчет мембранных расширительных баков Reflex — www. climatik.su 

Установка расширительного бака, расчет мембранного расширительного бака

Монтаж расширительного мембранного бака

Монтаж расширительного мембранного бака производится в помещении с плюсовой температурой воздуха. Мембранный расширительный бак должен уставливаться в таком месте, чтобы обеспечить легкий доступ к осмотру бака, к воздушному клапану и запорно-регулирующей арматуре.

Установка расширительного бака должна быть выполнена следующим образом, чтобы он не подвергался дополнительной статической нагрузке и воздействию от труб и агрегатов.
Монтаж расширительного бака должен проводиться квалифицированными специалистами.
Установка мембранного бака возможно как вертикально, так и горизонтально (обычно эта информация указывается производителем).

Расчет мембранного расширительного бака

Расчет мембранного расширительного бака производится по следующей формуле:

Vn = (Ve + Vv) * (Pe+1) / (Pe — Po),

где
Vn — номинальный объем расширительного бака.
Ve — объем, образующийся в результате теплового расширения.

Этот объем Ve рассчитывается как произведение полного объема системы на коэффициент расширения жидкости:

Ve = Vсист*n%.

Если объем системы Vсист неизвестен, то его величину можно достаточно точно определить исходя из мощности отопительного котла.
Примерный расчет определяется исходя из 1кВт = 15 литр.
Данный расчет предполагает использование воды в качестве теплоносителя.
Если вместо воды в систему заливается этиленгликолевый теплоноситель, то коэффициент расширения можно рассчитать по следующей формуле:
для 10% раствора этиленгликоля — 4% * 1,1 = 4,4%,
для 20% раствора этиленгликоля — 4% * 1,2 = 4,8%

Vv— водяной затвор — это объем теплоносителя, изначально образующийся в расширительном баке, в результате статического давления системы отопления.
Vv— водяной затвор для расширительных баков с номинальным объемом до 15 литров, следует принимать, как минимум, 20% от их номинального объема.
Для расширительных баков емкостью более 15 литров, как минимум, 0,5% от полного объема системы, но не менее 3- х литров.

— предварительное давление — равно статическому давлению системы отопления (ее высоте) и определяется из расчета 1 атм = 10 метров водяного столба.
— окончательное давление — образуется в результате работы предохранительного клапана.

Для предохранительных клапанов с давлением до 5 атм:
Pе = Pпред кл — 0,5 атм.
Для предохранительных клапанов с давлением больше 5атм:
Pе = Pпред кл — (Pпред кл * 10%)

Поскольку жидкости практически не сжимаются, то при тепловом расширении полностью заполненной закрытой системы отопления, возможно увеличение объема и аварийное увеличение давления.
В результате этого происходит срабатывание предохранительного клапана, и избыточная часть теплоносителя выльется наружу.

Расчет мембранного расширительного бака выполняется таким образом, чтобы в рабочем диапазоне температур избежать увеличения давления и срабатывания предохранительного клапана при тепловом расширении теплоносителя.

В нашей компании вы можете выбрать и купить расширительные мембранные баки различной емкостью.

Мембранная дистилляция с приводом от централизованного теплоснабжения для усовершенствованной обработки конденсата дымовых газов на теплоэлектростанциях

https://doi.org/10.1016/j.jclepro.2021.125979Получить права и содержание очистка ТЭЦ методом мембранной дистилляции.

Температура и уровень pH сырья определяют эффективность отделения загрязнителей.

Мембранная дистилляция хорошо подходит для когенерационных установок ТБО.

Мембранная дистилляционная система с приводом от централизованного теплоснабжения идеально подходит для ТЭЦ.

Стоимость чистого конденсата может существенно зависеть от стоимости централизованного теплоснабжения.

Abstract

Это исследование связано с недавней работой по разработке мембранной дистилляции (МД) как новой технологии разделения для обработки конденсата дымовых газов в теплоэлектроцентралях (ТЭЦ). Образцы конденсата дымовых газов были получены от твердых бытовых отходов и ТЭЦ, работающих на биотопливе, и были испытаны в лабораторном оборудовании MD с воздушным зазором.Были измерены эффективность сепарации и другие параметры качества воды, и результаты показывают, что можно извлечь высококачественный чистый конденсат, т. е. проводимость <5 мСм/м; общий органический углерод <2 частей на миллион; общая жесткость <0,15 °dH; рН ~7,5; и мутность <1 FNU. Не во всех испытаниях удалось установить строгие пределы выбросов кадмия. Этот аспект рассматривается более подробно в отношении потенциальных механизмов, связанных с неидеальным разделением загрязняющих веществ ниже предела частей на миллиард.Кроме того, была спроектирована и проанализирована мембранная дистилляционная система промышленного масштаба с приводом от централизованного теплоснабжения. Предполагаемый годовой спрос на тепловую энергию составлял 88 ГВтч для обработки 500 000 м 3 конденсата дымовых газов в год, при ожидаемой стоимости чистого конденсата около 2,6 $/м 3 .

Ключевые слова

Биотопливо

Мембранная перегонка

ТБО

Технико-экономический анализ

Устойчивое развитие

Рекомендованные статьиЦитирование статей (0)

©).Опубликовано Elsevier Ltd.

Рекомендованные статьи

Ссылки на статьи

Расчеты парового газа (болота) для резервуаров криогенного сжиженного природного газа


Выпарной газ уже обсуждался на Cheresources в нескольких постах в прошлом.

Недавно я наткнулся на статью об отпарном газе из резервуаров СПГ, которая показалась мне весьма интересной. Сегодняшняя запись в блоге связана с расчетами выпарного газа на основе этой статьи для криогенных резервуаров для хранения СПГ некоторых стандартных объемов, таких как 140 000, 160 000, 180 000 и 200 000 м 3 (упомянутых в статье как kL или килолитров).

В статье приведены значения утечки тепла (другими словами, поступления тепла) для вышеупомянутых четырех емкостей резервуаров для криогенных резервуаров для хранения СПГ, а BOG рассчитывается на основе простого теплового баланса от утечки тепла в резервуары. Значения тепловых потерь приведены в таблице 1 статьи, а ссылка на статью:

http://www.enggjourn…10-02-04-30.pdf

Обратите внимание, что запись в блоге не не предоставляют расчеты или основу значений утечки тепла, как указано в статье, и значения утечки тепла рассматривались на основе «как есть, где есть», представленной в статье.

Перейдем к расчетам для резервуаров различной емкости:

140 000 м 3

Значение теплопотерь (Q), указанное в статье, для этой емкости составляет 169 919 Вт

9

9 Вт. = 0,001 кДж/с

или

169,919 Вт = 169,919 кДж/с

Скрытая теплота парообразования (λ) коммерческого СПГ принимается равной 512 кДж/кг

Тепловой баланс фазового перехода можно представить в виде :

Q = m*λ

или

m = Q / λ

где:

m = скорость выкипания, кг/с

Q = тепловыделение, кДж/с

λ = латентность Теплота парообразования СПГ, кДж/кг

Расчеты

м = 169. 919 / 512 = 0,3319 кг/с

или m = 0,3319*3600*24 = 28 676 кг/день

160 000 м 3

теплоемкость указана в данном артикуле (Q) 168 243 Вт.

1 Вт = 0,001 кДж/с

или

168 243 Вт = 168,243 кДж/с

тепловой баланс фазового перехода можно представить в виде:

Q = m*λ

или

m = Q / λ

где:

m = скорость выкипания, кг/с

Q = тепловыделение , кДж/с

λ = Скрытая теплота парообразования СПГ, кДж/кг

Расчеты

m = 168.243 / 512 = 0,3286 кг/с

или m = 0,3286*3600*24 = 28 391 кг/сут

180 000 м 3

теплоемкость указана в артикуле (Q) 166 552 Вт.

1 Вт = 0,001 кДж/с

или

166 552 Вт = 166,552 кДж/с

тепловой баланс фазового перехода можно представить в виде:

Q = m*λ

или

m = Q / λ

где:

m = скорость выкипания, кг/с

Q = тепловыделение , кДж/с

λ = Скрытая теплота парообразования СПГ, кДж/кг

Расчеты

m = 166. 552 / 512 = 0,3253 кг/с

или m = 0,3253*3600*24 = 28 105 кг/сут

200 000 м 3

теплоемкость указана в данном артикуле (Q) 163 253 Вт.

1 Вт = 0,001 кДж/с

или

163 253 Вт = 163,253 кДж/с

тепловой баланс фазового перехода можно представить в виде:

Q = m*λ

или

m = Q / λ

где:

m = скорость выкипания, кг/с

Q = тепловыделение , кДж/с

λ = Скрытая теплота парообразования СПГ, кДж/кг

Расчеты

м = 163.253 / 512 = 0,3188 кг/с

или m = 0,3188*3600*24 = 27 544 кг/сутки

Интересно отметить, что по мере увеличения емкости резервуара СПГ скорость БОГ снижается.

Это то, что у меня есть сегодня для читателей моего блога, и я надеюсь получить комментарии к этой записи в блоге от инженеров-технологов, которые активно участвуют в проектировании хранилищ СПГ и терминалов.

С уважением,
Анкур.

Расширительные баки для горячей воды – размеры

Расширительные баки необходимы в системах отопления, охлаждения или кондиционирования воздуха, чтобы избежать неприемлемого увеличения давления в системе, когда вода расширяется во время нагрева.

Взрывчатая мощность супер-нагретой воды

  • 1 фунт (0,45 кг) 1 фунт (0,45 кг) 1 фунт (0,45 кг) 2 000 000 футов ЛБ F (2 700 000 J)
  • 1 фунт (0,45 кг) Вода вспыхнула в Steam> 750 000 Ft LB F (100 000 J)

расширение танков в целом разработаны как

  • открытые баки
  • закрытые резервуары
  • баки диафрагмы

чистый расширение Объем воды при нагревании можно выразить как

V Net = (V 1 / V 0 / V 0 ) — 1 (1)

V NET = Объем расширения воды ( футов 3 , м 3 )

v 0 = удельный объем воды при начальной (холодной) температуре (футы 3 /фунт, м 3 /кг) v 1 удельный объем воды при рабочей (горячей) температуре (футы 3 /фунт, м 3 /кг)

открытые расширительные баки

8 открытый расширительный объем 90 требуется Бак можно выразить как

V et = K V W [(V 1 / V 0 / V 0 ) — 1] (2)

V et = Требуемый объем резервуара расширения (галлон, литр)

k = коэффициент безопасности (приблизительно 2 обычно)

V w = объем воды в системе (галлон, литр)

v = удельный объем 9 из 9 вода при начальной (холодной) температуре (фут 3 /фунт, м 3 /кг)

v 1 удельный объем воды при рабочей (горячей) температуре (фут 3 /фунт , м 3 /кг) 90 256

Обратите внимание, что в открытом расширительном бачке свежий воздух постоянно поглощается водой и имеет тенденцию разъедать систему. Открытые расширительные баки также должны располагаться над самым высоким нагревательным элементом, как правило, на крышах зданий, где они могут подвергаться замерзанию.

Закрытые компрессионные расширительные баки

Закрытые компрессионные баки могут быть спроектированы как

  • регулируемые расширительные баки — воздух откачивается или нагнетается автоматическими клапанами в баки для контроля давления в системе при повышении или понижении температуры и расширения воды
  • буферные резервуары с насосным давлением — вода откачивается или впрыскивается в системы для компенсации повышения или понижения температуры
  • компрессионные резервуары с закрытыми объемами газа — резервуары содержат определенные объемы газа, который сжимается при увеличении температуры и объемов системы

Необходимый объем в закрытом расширительном баке

V et = k V w [( v 1 / v 0 ) — 5 2 9 0 8 1 ] / 2 8 9 0 8 1 ] / 2 8 9 0 8 ) — ( p a / p 1 )]                                      (3)

где 9 0009

p a = атмосферное давление — 14. 7 (PSIA)

P 0 P 0 = Система Начальное давление — холодное давление (PSIA)

P 1 P 1 = Система Рабочее давление — Горячее давление (PSIA)

  • Начальная температура 50 O F F F
  • Начальное давление 10 Psig
  • Максимальное рабочее давление 30 Psig

Диафрагма расширительные баки

Требуемый объем в диафрагме расширительный бак

V ET = K V ET = K V ET = K V ET = K V ET = K V W [(V 1 / V 0 ) — 1] / [1 — (P 0 / P 1 )] (4)

    • Начальная температура 50 O F
    • начальное давление 10 psig
    • максимальное рабочее давление 30 psig
    • коэффициент безопасности прибл. 2
    • коэффициент приемлемости ок. 0,5

    Пример — Объем в открытом расширительном баке

    Система с 1000 галлонами воды нагревается с 68 o F до 176 o F 2 .

    Минимальный расширительный объем в открытом расширительном баке с коэффициентом безопасности 2 можно рассчитать как

    V et = 2 (1000 галлонов) [((0,01651 фут 3 /фунт1) / (0,0,0,0 3 /lb)) — 1]

        = 57 (галлонов)

    Уравнения моделирования и набор данных параметров модели для изготовления ультрафильтрационной мембраны .обобщает сокращения, характерные для уравнений. В то время как иллюстрирует геометрические размеры полых волокон и фильеры, иллюстрирует общий модуль, взятый в модели. перечисляет параметры модели, связанные с размерами и производством; уравнения (1) – (13) – соответствующие уравнения.

    Для каждой единичной операции процесса изготовления мембраны на рисунке описаны ее входы и выходы, а в таблице перечислены соответствующие параметры модели:

    2.1. Моделирование уравнений материального и энергетического балансов

    2.1.2. Размеры и производство

    Дальнейшие расчеты расхода и отходов включают геометрические размеры модулей, полых волокон и фильеры, которые показаны на рис. а также .

    Диаметр фильеры

    фильера ϕ,внутренняя=ϕHF,внутренняя·фильера ϕ,внутренняяϕHF,внутренняя[м]

    (1)

    Поверхности фильеры

    S фильера,кольцо=π4·(ϕфильера,внешняя2−ϕфильера,внутренняя2)[м2]

    (3)

    S(фильера,внутренняя)=π4·ϕ(фильера,внутренняя)2[м2]

    (4)

    Поверхность полых волокон

    SHF,кольцо=π4·(ϕHF,наружный2−ϕHF,внутренний2)[м2]

    (5)

    SHF,внутренний=π4·ϕHF,внутренний2[м2]

    (6)

    SHF,внешняя=π4·ϕHF,внешняя2[м2]

    (7)

    Внутренние размеры модуля

    Smodule,inner=π4·ϕmodule,inner2[м2]

    (9)

    Количество полых волокон на модуль

    nHFpermodule=Smoduleπ·ϕHF,inner·Lmodule,inner[noit]

    (10)

    9 Модуль размеры

    сечение модуля, содержащего клей (S сечение модуля,adh ) и объем модуля, заполненный кондиционирующей жидкостью (V модуль,cond ), необходимы для расчета расхода при склеивании и кондиционировании соответственно.

    Smodulecross-section,adh=Smodule,inner-nHFpermodule·SHF,наружный[м2]

    (11)

    Vmodule,cond=Lmodule,inner·Smoduleпоперечное сечение,adh[м3]

    (12)

    Производственная мощность модуля

    Производственная мощность определяется на основе еженедельного производства.

    nmoduleperbatch=nmoduleperweeknbatchperweek[существительное]

    (13)

    2.1.3. Смешивание полимерного раствора

    Полые волокна состоят исключительно из полимерного материала.Ввод полимеров, добавок и растворителей определяется, среди прочих входных параметров модели, производственной мощностью завода.

    Плотность раствора полимера. wsolvent,PSρsolvent,TNS+wadditive,PSρadditive,TNS[kgm−3]

    (15)

    Масса раствора полимера на загрузку раствора полимера

    Граничное условие на границе раздела воздух — нерастворитель при коагуляции предполагает сохранение полимера масса раствора.

    MPS=MHF→ρPS,Tmix·vPS·Sфильера,кольцо=ρPS,TNS·vspinning·SHF,ringring[кг/ч-1]

    (16)

    Ур. (16) можно выразить как уравнение (17).

    vPSvspinning=ρPS,TNS·SHF,annularringρPS,Tspinning·Sspinneret,annularring[существительное]

    (17)

    Масса полимерного раствора на загрузку полимерного раствора рассчитывается путем преобразования общей изготовленной длины полого волокна в общую экструдированную длину раствора полимера.

    mbatch,PS=Smodulenmoduleperbatch(1−%defectivemodulereject)·Lmodule,outerLmodule,inner·LbundleLmodule,outer·Sspinneret,ringringρPS,TspinningπϕHF,inner·vPSvspinning[кг]

    (18)

    Ур.(18) можно упростить до уравнения. (19).

    mbatch,PS=Smodulenmoduleperbatch(1−%defectivemodulereject)·Lmodule,outerLmodule,inner·LbundleLmodule,outer·SHF,ringringρPS,TNSπϕHF,inner[kg]

    (19)

    Объем раствора полимера на партию раствора полимера

    9 Vbatch,PS=mbatch,PSρPS,Tmix[м3]

    (20)

    Вводимая масса ( т.е. полимер, растворитель, добавка)

    wsolvent,PS=1-wpolymer,PS-wadditive,PS[существительное]

    (21)

    mpolymer=wpolymer,PS·mпартия,PS[kg]

    (22)

    msolvent=wsolvent,PS·mbatch,PS[кг]

    (23)

    добавка=wadditive, PS· mbatch,PS[кг]

    (24)

    Энергия, необходимая для перемешивания и нагревания растворителя )

    Eтепло,растворитель=mрастворитель·Cpрастворитель·(Tmix-Tref)-эфир,растворитель·ηперемешивание[кВтч]

    (26)

    Энергия, необходимая для растворения полимера ионное перемешивание и охлаждение

    Estir,PS=Pstir,PSVPS·Vbatch,PS·tstir,PSηstir[kWh]

    (27)

    Ecool,PS=−Estir,PS·ηstir[kWh]

    (28)

    Энергия, необходимая для воздухоохладителя

    Технологическая вода, используемая для охлаждения раствора полимера, охлаждается воздухоохладителем.

    Eaircooler=−Ecool,PSEERaircooler·ηcompressor[kWh]

    (29)

    2.1.4. Смешивание буровой жидкости

    Одна партия буровой жидкости считается на одну партию раствора полимера.

    Объемный расход раствора полимера и борной жидкости

    Граничное условие на границе раздела воздух-нерастворитель при коагуляции заключается в сохранении массы раствора полимера и борной жидкости.

    MPS=MHF→ρPS,Tmix·vPS·Sфильера,кольцо=ρPS,TNS·vspinning·SHF,кольцо[кг/ч]

    (30)

    MBL=MHF→ρBL,Tspinning·vBL·Sфильера,внутренняя =ρBL,TNS·vspinning·SHF,inner[kgh-1]

    (31)

    В процессе экструзии раствор полимера проходит через кольцевое кольцо фильеры и буровую жидкость внутри просвета фильеры.

    QPS=vPS·Sфильера,кольцо[м3ч-1]

    (32)

    QBL=vBL·Sфильера,внутренняя[м3ч-1]

    (33)

    Ур. (30)-(33) приводят к уравнениям. (34) и (33).

    QPS=vspinning·SHF,кольцо·ρPS,TNSρPS,Tmix[м3ч−1]

    (34)

    QBL=vspinning·SHF,inner·ρBL,TNSρBL,TBL[м3h−1]

    (35)

    Требуемое время формования на одну партию полимерного раствора кгм-3]

    (37)

    mBL=ρBL,TBL·QBL·tпарт·nsфильера[кг]

    (38)

    mBL2=(1−wBL1)·mBL[кг]

    (40)

    Энергия, необходимая для перемешивания и нагревания буровой жидкости

    CpBL=wBL1·CpBL1+(1-wBL1)·CpBL2[кДжкг-1K-1]

    (41)

    Estir,BL=Pstir,BLVBL·mBLρBL,TBL·tstir ,BLηперемешивание[кВтч]

    (42)

    Eнагрев,BL=mBL·CpBL·(TBL-Tref)-Estir,BL·ηперемешивание[кВтч]

    (43)

    2.1.5. Дегазация и экструзия

    И PS, и BL дегазируются в отдельных емкостях. Температура контролируется. Обе жидкости перекачиваются в фильеру для экструзии.

    Энергия, необходимая для поддержания постоянной температуры емкости для дегазации раствора полимера

    Техническая вода используется для поддержания желаемой температуры полистирола во время дегазации и центрифугирования. Теплопередача от ПС воздуху через стенку сосуда компенсируется технической водой. Стандартный сосуд Раштона ( i.е. (диаметр сосуда, равный высоте жидкости в сосуде) принимается при расчете обменной поверхности.

    ϕRushton,degasPS=(4·Vbatch,PSπ)13[м]

    (44)

    Sinner,degasPS=π·ϕRushton,degasPS2[м2]

    (45)

    Souter,degas=π·PS=π·ϕRushton,degasPS2[м2] ϕRushton,degasPS+2·xdegasPS)·ϕRushton,degasPS[м2]

    (46)

    Slogmean,degasPS=Sinner,degasPS−Souter,degasPSln(Sinner,degasPSSouter,degasPS)[м2]

    (47)

    Общий коэффициент теплопередачи (U) учитывает теплопроводность через толщину стенки сосуда и конвекцию снаружи сосуда, взвешенную по задействованным поверхностям теплообмена.

    1(U·S)PS=xdegasPSλdegasPS·Slogmean,degasPS+1волос·Souter,degasPS[кВт−1]

    (48)

    (48) можно выразить как уравнение (49).

    (U·S)PS=1[xdegasPSλdegasPS·Slogmean,degasPS+1hair·Souter,degasPS][WK-1]

    (49)

    Edegas,PS=(U·S)PS·(Tmix-Tair )·(tdegas,PS+tbatch)[Wh]

    (50)

    Энергия, необходимая для поддержания постоянной температуры в сосуде для дегазации буровой жидкости

    Для дегазации буровой жидкости используется тот же подход, что и для дегазации раствора полимера.

    ϕRushton,degasBL=(4·QBL·tbatch·nspinneretπ)13[м]

    (51)

    S(inner,degasBL)=π·ϕ(Rushton,degasBL)2[м2]

    (52)

    Souter,degasBL=π·(ϕRushton,degasBL+2xdegasBL)·ϕRushton,degasBL[м2]

    (53)

    Slogmean,degasBL=Sinner,degasBL−Souter,degasBLln(Sinner,degasBLSouter,degasBL)[м2]

    (54)

    (U·S)BL=1[xdegasBLλdegasBL·Slogmean,degasBL+1hair·Souter,degasBL][WK−1]

    (55)

    Edegas,BL=(U·S)BL ·(TBL−Tair)·(tdegas,BL+tbatch)[Wh]

    (56)

    Энергия, необходимая для компенсации потерь тепла при растворении полимера и буровой жидкости подготовка

    Тепловые потери E тепловая, прерывистая рассчитывается для приготовления раствора полимера и буровой жидкости совместно.Он включает потери тепла полимерного раствора и буровой жидкости при нагревании, перемешивании, перекачивании, дегазации и центрифугировании.

    EТеплопотери, прерывистые = 1−ηтермические, прерывистые ηтермические, прерывистые · (Eнагрев, растворитель+размешивание, растворитель·ηперемешивание+Eнагрев,BL+размешивание,BL·ηперемешивание+окисление, PS+окисление, BL) [кВтч]

    (57 )

    Энергия, необходимая для экструзии буровой жидкости и раствора полимера

    (59)

    2.1.6. Коагуляция

    Бак для коагуляции смоделирован как бак непрерывного перемешивания . Полимер в растворе полимера коагулирует, тогда как растворитель и добавка диффундируют в нерастворителе.

    Объем пор и просветов волокон в процессе прядения остается неизменным и заполняется жидкостью. Объем пор оценивается равным объему растворителя при температуре коагуляции, поэтому любое сжатие или расширение пор не принимается во внимание.

    Объем пор и просвета волокна

    Объем пор оценивается равным объему растворителя при температуре коагуляции ( т.е. mрастворительρрастворитель,TNS). Объем просветов рассчитывается исходя из условий прядения (скорость, продолжительность, количество фильер) и размеров полых волокон.

    Vpors+lumen,coag=msolventρsolvent,TNS+(SHF,inner·vspinning·tbatch·nspinneret)[м3]

    (60)

    Массовая доля в коагуляционном баке (в т.ч. в половолокне)

    Массовая доля в коагуляционной резервуара рассчитываются в соответствии с массовым соотношением между растворителем и рассматриваемым химическим веществом ( i.е. присадки или буровой жидкости).

    wadditive,coag=wsolvent,coag·madditivemsolvent[существительное]

    (61)

    wBL,coag=wsolvent,coag·mBLmsolvent[существительное]

    (62)

    wNS,coag=1−wsolvent, wadditive,coag-wBL,coag[существительное]

    (63)

    Масса внутри пор и просвета волокон, выходящих из коагуляционного резервуара

    ρcoag=1wsolvent,coagρsolvent,TNS+wadditive,coagρadditive,TNS+wBL,coagρBL,TNS+wNS ,coagρNS,TNS[кгм-3]

    (64)

    Учитывая допущение о постоянном перемешивании, массовая доля данного химического вещества в порах и просвете волокна равна его массовой доле в коагуляционном резервуаре.

    msolvent,outputcoag=wsolvent,coag·ρcoag·Vpores+lumen,coag[kg]

    (65)

    madditive,outputcoag=wadditive,coag·ρcoag·Vpores+lumen,coag[kg]

    (66)

    mBL,outputcoag=wBL,coag·ρcoag·Vpores+lumen,coag[kg]

    (67)

    mNS,outputcoag=wNS,coag·ρcoag·Vpores+lumen,coag[kg]

    (68)

    mBL1,outputcoag=wBL1·mBL,outputcoag[кг]

    (69)

    mBL2,outputcoag=(1−wBL1)·mBL,outputcoag[кг]

    (70)

    Масса нерастворителя9

    Коэффициент QinputNSQoutputNS,pores+lumenglobally учитывает конвекцию и диффузию нерастворителя из коагуляционного резервуара в поры и просвет волокна.

    minputNS=mNS,outputcoag·QinputNSQoutputNS,поры+просвет [кг]

    (71)

    Рециркуляция без растворителя обеспечивает однородную температуру в коагуляционном резервуаре.

    mrecircNS=minputNS·QrecircNSQinputNS[кг]

    (72)

    Энергия, необходимая для нагрева и перекачки без растворителя

    Eheat,inputNS=minputNS·CpinputNS·(TNS-Tref)[kJ]

    (09)

    Eтеплопотери,входNS=Eтепло,входNS·(1−ηтепловой,постоянный)ηтепловой,постоянный[кДж]

    (74)

    1.7. Промывка

    Промывочный бак смоделирован как бак непрерывного действия с мешалкой .

    Массовая доля в промывочном баке (включая полые волокна)

    Массовые доли в промывочном баке рассчитываются в соответствии с массовым соотношением между растворителем и рассматриваемым химическим веществом (, т.е. добавка, буровая жидкость или нерастворитель).

    wadditive,rins=wsolvent,rins·madditive,outputcoagmsolvent,outputcoag[имя]

    (76)

    wBL,rins=wsolvent,rins·mBL,outputcoagmsolvent,outputcoag[имя]

    (77) wNS 9000 rins=wsolvent,rins·mNS,outputcoagmsolvent,outputcoag[существительное]

    (78)

    wRW,rins=1-wsolvent,rins-wadditive,rins-wBL,rins-wNS,rins[существительное]

    (79)

    Масса внутри пор и просвета волокон, выходящих из бака для промывки

    (80)

    При условии непрерывного перемешивания в баке с мешалкой массовая доля данного химиката в порах и просвете волокна равна таковой в промывочном баке.

    msolvent,outputrins=wsolvent,rins·ρrins·Vpors+lumen,coag[kg]

    (81)

    madditive,outputrins=wadditive,rins·ρrins·Vpors+lumen,coag[kg]

    (82)

    mBL,outputrins=wBL,rins·ρrins·Vpors+lumen,coag[kg]

    (83)

    mNS,outputrins=wNS,rins·ρrins·Vpors+lumen,coag[kg]

    (84)

    mRW,outputrins=wRW,rins·ρrins·Vpors+lumen,coag[kg]

    (85)

    mBL1,outputrins=wBL1·mBL,outputrins[kg]

    (86)

    mBL2,outputrins (1−wBL1)·mBL,outputrins[kg]

    (87)

    Масса промывочной воды

    Коэффициент QinputRWQRW,outputrins глобально учитывает конвекцию и диффузию промывочной воды из бака для промывки в порах и просвете волокна.

    minputRW=mRW,выходы·QвходRWQRW,выходы[кг]

    (88)

    Рециркуляция промывочной воды обеспечивает равномерную температуру в промывочном баке.

    mrecircRW=minputRW·QrecircRWQinputRW[кг]

    (89)

    Энергия, необходимая для нагрева и перекачивания промывочной воды

    Eheat,inputRW=minputRW·CpinputRW·(TRW−Tref)[кДж]

    908 08 (909) Eheatloss,inputRW=Eheat,inputRW·(1−ηтепловой,постоянный)ηтепловой,постоянный[кДж]

    (91)

    1.8. Предварительное кондиционирование

    Резервуар предварительного кондиционирования моделируется как смесительный бак непрерывного действия .

    Массовая доля в баке предварительной подготовки (в том числе в половолокне)

    Массовая доля в баке предварительной подготовки рассчитывается в соответствии с массовым соотношением между растворителем и рассматриваемым химическим веществом ( т.е. добавка, буровая жидкость, не- растворитель или промывочная вода).

    wBL,precond=wsolvent,precond·mBL,outputrinsmsolvent,outputrins[существительное] precond=wsolvent,precond·mNS,outputrinsmsolvent,outputrins[существительное]

    (95)

    wRW,precond=wsolvent,precond·mRW,outputrinsmsolvent,outputrins[существительное]

    (96)

    wPR1C,precond=wPR1C,precond=wsolvent,precond·mRW,outputrinsmsolvent,outputrins wsolvent,precond-wadditive,precond-wBL,precond-wNS,precond-wRW,precond[существительное]

    (97)

    Масса внутри пор и просвета волокна, выходящего из резервуара предварительной подготовки

    ρPRC,TPRC=1wPRC1ρPRC1,TPRC+ (1−wPRC1)ρPRC2,TPRC[кгм−3]

    (98)

    TPRC+wPRC,rinsρRW,TPRC[kgm3]

    (99)

    Учитывая допущение о постоянном перемешивании, массовая доля данного химического вещества в fi поры и просвет равны таковым в резервуаре для предварительного кондиционирования.

    msolvent,outputprecond=wsolvent,precond·ρprecond·Vpores+lumen,coag[kg]

    (100)

    madditive,outputprecond=wadditive,precond·ρprecond·Vpores+lumen,coag[kg]

    (10008)

    mBL,outputprecond=wBW,precond·ρprecond·Vpores+lumen,coag[kg]

    (102)

    mNS,outputprecond=wNS,precond·ρprecond·Vpores+lumen,coag[kg]

    (103)

    mRW,outputprecond=wRW,precond·ρprecond·Vpores+lumen,coag[kg]

    (104)

    mPRC,outputprecond=wPRC,precond·ρprecond·Vpores+lumen,coag[kg]

    (105)

    mBL1,outputprecond=wBL1·mBL,outputprecond[кг]

    (106)

    mBL2,outputprecond=(1−wBL1)·mBL,outputprecond[кг]

    (107)

    =wPR·pre·output1

    mPRC mPRC,outputprecond[kg]

    (108)

    mPRC2,outputprecond=(1−wPRC1)·mPRC,outputprecond[kg]

    (109)

    Масса жидкости предварительной обработки

    Qinput, QpreconputPRC глобально учитывает конвекцию и диффузию жидкости для предварительного кондиционирования из резервуара для предварительного кондиционирования в поры и просвет волокна.

    MINTPRC = MPRC, AduturePrecond · QINPUTPRCQPRC, OutputPrecond [кг]

    (110)

    mintprc1 = WPRC1 · minptprc [кг]

    (111)

    minptprc2 = (1-wprc1) · mintprc [кг]

    (112)

    Рециркуляция жидкости предварительной обработки обеспечивает равномерную температуру в баке предварительной обработки.

    mrecircPRC=minputPRC·QrecircPRCQinputPRC[kg]

    (113)

    Энергия, необходимая для подогрева и перекачки жидкости предварительной подготовки

    Eheat,PRC1=mPRC1,outputprecond·CpPRC1·(TPRC−Tref)[кДж] 9008 114)

    Eтеплопотери,PRC1=Eтепл,PRC1·(1−ηтепловой,постоянный)ηтепловой,постоянный[кДж]

    (115)

    )

    Epump,recircPRC=mrecircPRC·g·ΔhrecirPRCηpump[kJ]

    (117)

    2.1.9. Связывание, сушка, сборка модулей, склейка, резка и коммунальные услуги

    Во время сушки просветы волокна полностью опорожняются. Поры остаются заполненными жидкостью для предварительного кондиционирования. При резке жидкость внутри пор отбракованных полых волокон уходит в отходы вместе с полыми волокнами. Предварительный клей и клей состоят из 3 и 2 соединений соответственно. Коммунальные услуги включают освещение объекта, отопление и кондиционирование воздуха.

    Входная масса ( т.е. предклей, клей)

    Массы ввода предклея и клея рассчитываются исходя из общего количества изготовленных модулей (включая отбракованные модули после гидравлических испытаний).

    mpre-adhesive=ρpre-adhesive·Smoduleinner·hpre-adhesive, total·nmoduleperbatch2-%defectivemodulereject[kg]

    (118)

    madhesive=ρadhesive·Smoduleпоперечное сечение,adh·hadhesive, total·nmoduleperbatch2-rejective [кг]

    (119)

    wPA3, предварительный клей = 1-wPA1, предварительный клей-wPA2, предварительный клей [существительное]

    (120)

    mPA1, предварительный клей = wPA1, предварительный клей · mpre-adhesive[kg]

    (121)

    mPA2,pre-adhesive=wPA2,pre-adhesive·mpre-adhesive[kg]

    (122)

    mPA3,pre-adhesive=(1-wPA1, клей-wPA2, клей)·мпре-клей [кг]

    (123)

    мА1, клей=wA1, клей·клей [кг]

    (124)

    мА2, клей=(1- wA1,клей)·клей[кг]

    (125)

    Входная масса модульных компонентов

    Поскольку модульные компоненты бракованных модулей перерабатываются, их соответствующая входная масса рассчитывается на основе производственной мощности модуля ( 902 55 я.е. n модуль на партию ).

    Mhousing = Nhousing · Mprhousing · NModuleperBatch [кг]

    (126)

    MGRID = NGRID · MPERGRID · NMODULEPERBATCH [KG]

    (127)

    MENDCAP = NENDCAP · MPERENDCAP · NMODULEPERBATCH [KG]

    (128 )

    mventinpplus=nventingplug·mperventingplus·nmoduleperbatch[kg]

    (129)

    mflange=nflange·mperflange·nmoduleperbatch[kg]

    (130)

    8 Масса внутренних пор и волокон после сушки проводится для каждого рассматриваемого химического вещества во время операции сушки ( i.е. растворитель, присадка, буровая жидкость, нерастворитель, промывочная вода, жидкость для предварительной обработки).

    msolvent,outputdry=msolvent,outputprecond·msolventρsolvent,TNS·Vpores+lumen,coag[kg]

    (131)

    madditive,outputdry=madditive,outputprecond·msolventρsolvent,TNS·Vpors+lumen,coag[kg] 900

    (132)

    mBL,outputdry=mBL,outputprecond·msolventρsolvent,TNS·Vpores+lumen,coag[kg] [кг]

    (134)

    mRW,outputdry=mRW,outputprecond·msolventρsolvent,TNS·Vpores+lumen,coag[kg]

    (135)

    mPRC,outputdry=mPRC,outputprecond·msolventρVsolvent, +lumen,coag[kg]

    (136)

    mBL1,outputdry=wBL1·mBL,outputdry[кг]

    (137)

    mBL2,outputdry=(1−wBL1)·mBL,outputdry[кг]

    (138)

    mPRC1,outputdry=wPRC1·mPRC,outputdry[кг]

    (139)

    mPRC2,outputdry=(1−wPRC1)·mPRC,outputdry[кг]

    (1409) 9 Масса внутри поры и волокна просвет после разрезания

    Материальный баланс составляется для каждого рассматриваемого химического вещества во время операции разрезания ( i.е. растворитель, присадка, буровая жидкость, нерастворитель, промывочная вода, жидкость для предварительной обработки).

    msolvent,outputcut=msolvent,outputdry·Lmodule,outerLbundle[kg]

    (141)

    madditive,outputcut=madditive,outputdry·Lmodule,outerLbundle[kg]

    (142) mcutmBL,outerLbundle[kg] outputdry·Lmodule,outerLbundle[kg]

    (143)

    mNS,outputcut=mNS,outputdry·Lmodule,outerLbundle[kg]

    (144)

    mRW,outputcut=mRW,outputdry·Lmodule,outerLbundle[kg]

    (145)

    mPRC,outputcut=mPRC,outputdry·Lmodule,outerLbundle[kg]

    (146)

    mBL1,outputcut=wBL1·mBL,outputdry[kg]

    m20outputBL

    (147) =(1−wBL1)·mBL,outputcut[kg]

    (148)

    mPRC1,outputcut=wPRC1·mPRC,outputcut[kg]

    (149)

    mPRC2,outputcut=(1−wPRC1)·mPRC ,outputcut[kg]

    (150)

    Энергия, необходимая для связывания, сушки, сборки модулей, резки и коммунальных услуг

    Ebundl=Pbundl·tbatch[kWh]

    (151)

    Edry=Pdry·t партия[кВтч]

    (152)

    Eadh=Padh·tпартия[кВтч]

    (153)

    Plight·tbatch[kWh]

    (155)

    Расход электроэнергии на отопление и кондиционирование воздуха пропорционален продолжительности прядения и, таким образом, общей длине изготовленного полого волокна.

    SHF,cut=Smodule·nmoduleperbatch2−%defectivemodulereject·Lmodule,outerLmodule,inner·LbundleLmodule,outer[m2] cut[kWh]

    (157)

    2.1.10. Гидравлические испытания

    На первом этапе поры волокна промываются водой. На втором этапе измеряется проницаемость. Закон Дарси, применимый к несжимаемым жидкостям, применяется для определения расхода воды при гидравлических испытаниях.

    После гидравлических испытаний полые волокна дефектных модулей выбрасываются вместе с клеем и жидкостью, находящейся внутри пор и просветов. Мембранные корпуса и вспомогательное оборудование (торцевые крышки, вентиляционные заглушки, фланец) перерабатываются и используются для исправных модулей.

    Входная масса ( т.е. вода для гидравлических испытаний)

    Поры волокна сначала промывают фактором VHTW1Vpore.

    mHTW1=msolvent·VHTW1Vpore·ρHTW,THTρNS,TNS·Lmodule,outerLbundle[kg]

    (158)

    Затем измеряется проницаемость.Применяется закон Дарси.

    mHTW2=ρHTW,THT·Lp103·tHT2·TMPHT2·Smodule·nmoduleperbatch·(1−%брак.модуль)[кг]

    (159)

    Масса внутри пор и просвет волокна после гидравлических испытаний

    Материальный баланс ведется на воду во время гидравлических испытаний.

    mHTW2,outputHT=ρHTW,THT·Vpores+lumen,coag·Lmodule,innerLbundle·(1−%defectivemodulereject)[kg] THT·TMPHT1ηнасос[J]

    (161)

    Epump,HTW2=mHTW2ρHTW,THT·TMPHT2ηнасос[J]

    (162)

    2.1.11. Кондиционирование

    Свободный объем между полыми волокнами внутри каждого модуля заполнен кондиционирующей жидкостью. Поры и просветы волокон заполнены водой от гидравлических испытаний.

    Входная масса ( т.е. кондиционирующей жидкости)

    ρCL,Tcond=1wCL1ρCL1,Tcond+(1−wCL1)ρCL2,Tcond[кгм−3]

    (163)

    mCL=ρCL,TCL·Vmodule,cond·nmoduleperbatch[kg]

    (164 )

    mCL2=(1−wCL1)·mCL[кг]

    (166)

    2.1.12. Отходы

    Жидкие отходы: коагуляция и промывка

    Материальный баланс проводится для жидких отходов при проведении операций коагуляции и промывки вместе.

    mwaste,coag+rins=(msolvent+madditive+mBL+minputNS+minputRW)−(msolvent,outputrins+madditive,outputrins+mBL,outputrins+mNS,outputrins+mRW,outputrins)[kg]

    (167)

    Жидкие отходы: предварительная подготовка, сушка и гидравлические испытания 1

    Материальный баланс составляется для жидких отходов при предварительной подготовке, осушке и первой стадии гидравлических испытаний ( т.е. стадия промывки).

    mwaste,precond+dry=(msolvent,outputrins+madditive,outputrins+mBL,outputrins+mNS,oupoutrins+mRW,outputrins+minputPRC)−(msolvent,outputdry+madditive,outputdry+mBL,outputdry+mNS,outputdry+mRW ,outputdry+mPRC,outputdry)+(msolvent,outputcut+additive,outputcut+mBL,outputcut+mNS,outpoutcut+mRW,outputcut+mPRC,outputcut)+mHTW1−mHTW2,outputHT[кг]

    (168)

    Жидкость отходы: гидравлические испытания 2

    Материальный баланс составляется по жидким отходам при проведении второго этапа гидравлических испытаний ( i.е. измерение проницаемости).

    mwaste,HT2=mHTW2[кг]

    (169)

    Твердые отходы: резка

    Материальный баланс проводится для каждого ТБО, рассматриваемого в процессе резания ( т.е. предклейкие, клеевые, полые волокна).

    mwaste,pre-adhesive,cut=mpre-adhesive[kg]

    (170)

    mwaste,adhesive,cut=madhesive·hadhesive,total-hadhesive,modulehadhesive,total[kg]

    (171)

    9

    mwaste,HF,cut=mpolymer·1−Lmodule,outerLbundle[kg]

    (172)

    Материальный баланс проводится для жидких отходов, присутствующих в разрезанных полых волокнах в процессе резки.

    mwaste,inpores,cut=(msolvent,outputdry+madditive,outputdry+mBL,outputdry+mNS,outputdry+mRW,outputdry+mPRC,outputdry)−(msolvent,outputcut+madditive,outputcut+mBL,outputcut+mNS,outpoutcut +mRW,outputcut+mPRC,outputcut)[кг]

    (173)

    Твердые отходы: бракованные модули после гидравлических испытаний

    Полые волокна и жидкость, попавшие в поры и просветы, предварительный клей и клей дефектных модулей укладываются на напрасно тратить. С другой стороны, корпус мембраны, фланец, решетки, торцевые крышки и вентиляционные заглушки дефектных модулей перерабатываются для исправных модулей.

    mwas,HF,HT=mpolymer·Lmodule,outerLbundle·%defectivemodule[kg]

    (174)

    mwaste,adhesive,HT=madhesive·hadhesive,modulehadhesive, total·%defectivemodule[kg]

    (175)

    mwaste,inpores+lumen,HT=ρHTW,THT·Vpores+lumen,coag·Lmodule,outerLbundle·%defectivemodulereject[kg]

    (176)

    %PDF-1.7 % 582 0 объект > эндообъект внешняя ссылка 582 103 0000000016 00000 н 0000003190 00000 н 0000003490 00000 н 0000003619 00000 н 0000003696 00000 н 0000003718 00000 н 0000003792 00000 н 0000003824 00000 н 0000003910 00000 н 0000004568 00000 н 0000004737 00000 н 0000004890 00000 н 0000005047 00000 н 0000005166 00000 н 0000005284 00000 н 0000005403 00000 н 0000005522 00000 н 0000005641 00000 н 0000005760 00000 н 0000005878 00000 н 0000005996 00000 н 0000006115 00000 н 0000006234 00000 н 0000006351 00000 н 0000006470 00000 н 0000006587 00000 н 0000006743 00000 н 0000006892 00000 н 0000007037 00000 н 0000007172 00000 н 0000007305 00000 н 0000008051 00000 н 0000008401 00000 н 0000008587 00000 н 0000008645 00000 н 0000008723 00000 н 0000009282 00000 н 0000009367 00000 н 0000009931 00000 н 0000010150 00000 н 0000010454 00000 н 0000011182 00000 н 0000011354 00000 н 0000011798 00000 н 0000012190 00000 н 0000012691 00000 н 0000013474 00000 н 0000013631 00000 н 0000013803 00000 н 0000013999 00000 н 0000014793 00000 н 0000014964 00000 н 0000015172 00000 н 0000015922 00000 н 0000016677 00000 н 0000016811 00000 н 0000016873 00000 н 0000016900 00000 н 0000017363 00000 н 0000018095 00000 н 0000018446 00000 н 0000019159 00000 н 0000019229 00000 н 0000019325 00000 н 0000022999 00000 н 0000023269 00000 н 0000023563 00000 н 0000029159 00000 н 0000029405 00000 н 0000033992 00000 н 0000034222 00000 н 0000035830 00000 н 0000036081 00000 н 0000036140 00000 н 0000036775 00000 н 0000036977 00000 н 0000037262 00000 н 0000037591 00000 н 0000037641 00000 н 0000037755 00000 н 0000038411 00000 н 0000044633 00000 н 00000

    00000 н 0000121924 00000 н 0000231094 00000 н 0000231171 00000 н 0000231285 00000 н 0000231343 00000 н 0000231663 00000 н 0000231770 00000 н 0000231875 00000 н 0000232009 00000 н 0000232137 00000 н 0000232281 00000 н 0000232456 00000 н 0000232613 00000 н 0000232756 00000 н 0000232953 00000 н 0000233106 00000 н 0000233229 00000 н 0000233357 00000 н 0000233485 00000 н 0000002356 00000 н трейлер ]/предыдущая 3045147>> startxref 0 %%EOF 684 0 объект >поток hb««J«g`[email protected]

    Как понять предварительную заправку в баллонах-дозаторах

    3 года назад Как сделать, Новости и событияКак сделать

    Предварительно заправленные мембранные и баки-дозаторы необходимы для защиты систем от избыточного давления, энергии или воды в различных сценариях.В этом блоге мы обсудим, почему вам нужна предварительная зарядка, как определить настройки предварительной зарядки и техническое обслуживание, которое необходимо выполнять для этого типа бака.

    Предварительное давление необходимо для резервуаров-дозаторов, которые используются в бытовых системах отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха, водяных колодцах, установках повышения давления, а также в устройствах для защиты от ударов и скачков напряжения. Инженер или специалист по техническому обслуживанию должен сначала определить применение и требования к давлению в системе, чтобы определить настройку предварительной зарядки.

    В бытовых системах водяного отопления расширительный бак располагается между подачей холодной воды в здание и водонагревателем.Давление предварительной зарядки устанавливается равным статическому состоянию холодной воды или условию отсутствия потока. Например, если давление в линии подачи составляет 60 фунтов на квадратный дюйм, предварительная заправка в расширительном баке должна быть установлена ​​на 60 фунтов на квадратный дюйм. Когда вода течет, давление потока падает ниже статического давления. Защита от теплового расширения не требуется, так как расширенная вода уходит из водопроводной системы. Когда поток прекращается и статическое давление возвращается в систему, предварительно заправленный расширительный бак полностью включается для обработки расширенной воды.

    Ограничитель ударов и перенапряжения принимает воду через быстрозакрывающийся клапан, помогая рассеять кинетическую энергию внезапно остановившегося водяного столба. Когда вода течет, каждый фут скорости потока воды в секунду создает повышенное давление на 65 фунтов на квадратный дюйм по сравнению со статическим. Этот всплеск произойдет в течение миллисекунды, если вода внезапно остановится. Кинетически созданное давление отражается через трубу, увеличивая диаметр трубы до точки сброса, и по мере того, как волна давления отражается и возвращается, она сужает трубу.

    Большая часть потока, проходящего через трубу, будет составлять от 4 до 8 футов в секунду, что соответствует увеличению от 260 до 520 фунтов на квадратный дюйм. Предварительное давление разрядника должно быть установлено на 10 % ниже давления потока. Ударный разрядник поглощает избыточное давление от внезапного выброса энергии. Давление выравнивается за счет поглощения энергии внутри трубы. Вместо нарастания давления, повреждающего трубу, основной удар по давлению принимает на себя ограничитель ударов и перенапряжений, чтобы обеспечить безопасность трубы.

    Для водяного колодца или гидропневматической системы реле давления управляет насосом. Переключатель обычно устанавливается на перепад 20 фунтов на квадратный дюйм между минимальным давлением, необходимым для здания, и высоким давлением, определяемым переключателем. Домашняя система водяных колодцев обычно устанавливается на 2 фунта на квадратный дюйм ниже включения насоса, чтобы максимизировать накопленную воду, что приводит к максимальному времени работы насоса, что помогает продлить срок службы и мощность насоса. В коммерческом здании нормальная предварительная загрузка устанавливается на 10% ниже давления включения насоса.

    Необходимо проводить ежегодное профилактическое обслуживание, чтобы гарантировать, что ваш баллонный или мембранный бак удерживает предварительный заряд и, таким образом, обеспечивает необходимую защиту системы. Процесс проверки резервуара начинается с изоляции сосуда от системы. Между запорным клапаном системы и резервуаром должен быть установлен дренаж. Если слив отсутствует, определите другой способ слива воды из резервуара. Часто сантехнический штуцер можно ослабить, чтобы слить воду из бака.

    Проверьте давление предварительной зарядки и при необходимости добавьте давление.Обратите внимание, что лучше держать слив открытым при повторной зарядке резервуара, чтобы вы могли определить, проходит ли воздух через камеру/диафрагму и выходит через слив. Если это происходит, мочевой пузырь/диафрагма скомпрометированы.

    Профилактическое обслуживание поможет продлить срок службы бака и баллона. Важно проверить участки внутри бака, которые могут быть подвержены утечке давления или воздуха, например, любые ленты или швы на баке, которые могли подвергнуться коррозии, или неисправный воздушный клапан или заглушку.Также важно один раз в год удалять воду из мочевого пузыря, чтобы не возникало проблем с потерей давления в резервуаре.

    Функция предварительной зарядки бака обеспечивает минимальное давление. Проектировщик обычно определяет это на основе высоты здания, минимального давления, необходимого для каждого приспособления, или того, что приведет к максимальной защите системы.

    Чтобы узнать о правильном размере расширительного бака, ознакомьтесь со статьей по теме:

    %PDF-1.4 % 1 0 объект > эндообъект 7 0 объект /Заголовок /Тема /Автор /Режиссер /Ключевые слова /CreationDate (D:20220302221632-00’00’) /ModDate (D:20170609160310+02’00’) >> эндообъект 2 0 объект > эндообъект 3 0 объект > эндообъект 4 0 объект > эндообъект 5 0 объект > эндообъект 6 0 объект > поток заявка/pdf

  • 2017-06-09T14:01:26ZAspose Ltd.2017-06-09T16:03:10+02:002017-06-09T16:03:10+02:00Aspose.Pdf для Java 17.2.0uuid:216e51c3-dc6c-48fc- 83d8-5d117cc74484uuid:9bd1de75-aefd-4766-a987-64974d874fc9 конечный поток эндообъект 8 0 объект > эндообъект 9 0 объект > эндообъект 10 0 объект > эндообъект 11 0 объект > эндообъект 12 0 объект > эндообъект 13 0 объект > эндообъект 14 0 объект > эндообъект 15 0 объект > эндообъект 16 0 объект > эндообъект 17 0 объект > эндообъект 18 0 объект > эндообъект 19 0 объект > эндообъект 20 0 объект > эндообъект 21 0 объект > эндообъект 22 0 объект > эндообъект 23 0 объект > эндообъект 24 0 объект > эндообъект 25 0 объект > эндообъект 26 0 объект > эндообъект 27 0 объект > /ProcSet [/PDF /Text /ImageC /ImageB /ImageI] >> эндообъект 28 0 объект > поток xڝXɎ#7+\},Hn-ȡ%`N»)DQ\)M_&;o즜\t}_w;0g)42−1!_N>G zR40WX)3jLt0፾q.

Leave Comment

Ваш адрес email не будет опубликован.